雷吉姆2200瓦發(fā)電機便攜*參數(shù)根據(jù)噪聲測試結果，對200kw*型柴油發(fā)電機組排風通道進行了聲學有限元分析，研究了以單位振動速度為聲學激勵的排風通道結構對其聲傳遞的影響。分析結果表明:在后端面及U型擋板斜邊加裝吸聲材料，可以增大排風通道主要隔聲頻率段的聲傳遞損失，其中在后端面增加吸聲覆蓋區(qū)對隔聲罩性能影響相對較大;不改變此模型的出風口處結構時，改變吸聲部分的阻抗特性時，現(xiàn)有隔聲罩內(nèi)的吸聲結構對

雷吉姆2200瓦發(fā)電機便攜*參數(shù)

根據(jù)噪聲測試結果，對200kw*型柴油發(fā)電機組排風通道進行了聲學有限元分析，研究了以單位振動速度為聲學激勵的排風通道結構對其聲傳遞的影響。分析結果表明:在后端面及U型擋板斜邊加裝吸聲材料，可以增大排風通道主要隔聲頻率段的聲傳遞損失，其中在后端面增加吸聲覆蓋區(qū)對隔聲罩性能影響相對較大;不改變此模型的出風口處結構時，改變吸聲部分的阻抗特性時，現(xiàn)有隔聲罩內(nèi)的吸聲結構對排風通道噪聲傳遞幾乎沒有影響。排風通道出口處結構參數(shù)對噪聲傳遞影響較大，通過減小出風口面積，可以增大排風通道部分聲傳遞損失。

    由于6kw*型柴油發(fā)電機組的隔聲罩通風散熱性能無法滿足要求，通過計算流體力學方法對其排風通道進行了流體分析，研究了進風速度為2.6m/s時排風通道對空氣流動阻力產(chǎn)生影響的主要結構包括阻風板、消聲器位置和出風口處結構等因素。針對這些主要結構影響因素進行了分析，得到了相關結論:在不改變排風通道內(nèi)消聲器結構和位置時，移動阻風板擴大排風通道體積，可以減小排風通道風阻;不改變排風通道體積時，改變阻性消聲器位置可以降低排風通道風阻;當不考慮隔聲罩內(nèi)吸音海綿表面粗糙度對風阻的影響時，現(xiàn)有隔聲罩內(nèi)的吸音海綿的厚度在40mm以內(nèi)時對排風通道風阻幾乎沒有影響;排風通道出口處U型擋板結構參數(shù)對風阻影響較大，通過增大U型擋板距離排風出口的距離，可以減小排風通道風阻;排風通道出口處金屬網(wǎng)格對風阻有一定影響，當網(wǎng)格寬度為1 mm時，空氣阻力為47._SPa對空氣流動阻力幾乎沒有影響。

品牌雷吉姆REGIM

機組型號RGM2500i

發(fā)動機型式單紅、四沖程、風冷、頂置氣門.汽油機氣缸中心斜置25°

缸徑x行程(mm )48.6x43

排量(cc)79.7

壓縮比8.7±0.2

發(fā)動機配氣方式OHV

冷卻方式強制冷風

輸岀功率(kW/r/min)2.5/4500rpm

起動方式手拉/一鍵啟動

油箱容積(L)4

燃料種類、牌號車用無鉛汽油

潤滑油容量0.4

潤滑油型號SAE 10W/30

潤滑方式飛濺潤滑

噪音dB ( 7m處)56

發(fā)電機額定功率(kW )2.2

額定電壓(V)100/120/230

額定頻率(Hz)50/60/50&60

額定功率因數(shù)1

相數(shù)單相

直流輸岀12V 8.3A

配置電機無刷(永磁)

電壓調(diào)節(jié)逆變器調(diào)節(jié)

頻率調(diào)節(jié)逆變器調(diào)節(jié)

外形尺寸(mm )490x290x460

凈重(kg)19.8

雷吉姆2200瓦發(fā)電機便攜*參數(shù)

dlin9285柴油發(fā)電機

①每單位出力的體積小,重量輕,功率大，體系簡略,一般多為全體配套。因而,柴油機電站建造速度快。

②柴油機發(fā)電的熱效率較高,并且有些負荷或輕負荷時,每單位出力的燃料耗費量的改變不大。

③柴油發(fā)電機組的起動、帶負荷和停機時刻都較短,它可以隨時起動,更適于作應急電源。

④柴油發(fā)電機組操作維修較汽輪發(fā)電機組簡略、便利。一般的家用柴油發(fā)電機組不需要您怎樣去維護,一臺柴油發(fā)電機組的壽命在10000小時左右