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參考價(jià)	面議

產(chǎn)品簡(jiǎn)介

工程15KW柴油發(fā)電機(jī)固定式
便攜式氣體發(fā)電機(jī)并不是Z省油類型的發(fā)電機(jī),與更高的燃料消費(fèi)甚至比柴油發(fā)電機(jī),和一個(gè)小柜,這不會(huì)持續(xù)多久在單個(gè)填充,需要更頻繁,可能不方便。添加在不可預(yù)知的和一般汽油的價(jià)格上升趨勢(shì),而真正的運(yùn)行成本的天然氣發(fā)電機(jī)變得很難估計(jì),盡管可能高于Z初的預(yù)期。

詳細(xì)介紹

在保證柴油發(fā)電機(jī)組通風(fēng)散熱的情況下，提高機(jī)組的低噪聲特性是目前的主要研究方向。本文主旨是通過(guò)對(duì)中小功率柴油機(jī)組表面聲輻射的分析和隔聲罩噪聲傳遞及熱分析，為柴油發(fā)電機(jī)組的結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供理論依據(jù)。本文以6kw柴油機(jī)發(fā)電機(jī)組為研究對(duì)象，通過(guò)聲學(xué)邊界元法進(jìn)行了聲學(xué)建模和表面振動(dòng)聲輻射預(yù)測(cè)。根據(jù)聲學(xué)傳遞向量(ATV)，分析了DX、DJ和B5三種不同減振墊對(duì)柴油發(fā)電機(jī)組表面噪聲輻射的影響。并且在此聲學(xué)分析的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了板塊聲學(xué)貢獻(xiàn)量的分析，并對(duì)主要噪聲頻率段柴油機(jī)組不同部件的聲學(xué)貢獻(xiàn)進(jìn)行了分類，明確了柴油機(jī)組主要改進(jìn)部件。此外，為了評(píng)估隔聲罩的隔聲性能，對(duì)6kw和200kw*型柴油發(fā)電機(jī)組分別進(jìn)行了表面聲壓級(jí)測(cè)量和近場(chǎng)聲壓測(cè)量。根據(jù)表面聲壓測(cè)量，6kw*型柴油發(fā)電機(jī)組隔聲罩結(jié)構(gòu)滿足噪聲設(shè)計(jì)。試驗(yàn)過(guò)程中發(fā)電機(jī)組散熱性能較差，據(jù)此提出對(duì)其隔聲罩進(jìn)行熱分析。同時(shí)根據(jù)近場(chǎng)聲壓測(cè)量，200kw*型柴油發(fā)電機(jī)組隔聲罩排風(fēng)通道區(qū)域噪聲較大，明確了噪聲優(yōu)化對(duì)象。在實(shí)驗(yàn)分析的基礎(chǔ)上，為了研究200kw*型柴油發(fā)電機(jī)組排風(fēng)通道結(jié)構(gòu)對(duì)噪聲傳遞的影響，對(duì)排風(fēng)通道內(nèi)流體模型進(jìn)行了聲學(xué)有限元分析。

15KW柴油發(fā)電機(jī)
產(chǎn)品型號(hào)	YT2-20KVA
相數(shù)	三相四線
啟動(dòng)方式	電啟動(dòng)
凈重 kg	530
額定電壓(V)	400/230
耗油量(g/kw.h)	263
額定電流(A)	37.5
頻率 (HZ)	50/60
zui大輸出功率 (KW)	16.5/21
功率因數(shù)	0.8
額定功率 (KW)	15/18.75
連續(xù)工作時(shí)間 (hr)	5-6小時(shí)
發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)	495D
氣缸數(shù)	2
噪音指數(shù) (Dba/7m)	75-80db
尺寸（mm）	20008501070
排氣指標(biāo)符合	GB20891-2007
生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)符合	GB/T2820-97
穩(wěn)態(tài)電壓調(diào)整率（%）	≤±1
電壓波動(dòng)率（%）	≤±0.5
穩(wěn)態(tài)頻率調(diào)整率（%）	≤±1
頻率穩(wěn)定時(shí)間（S）	≤3
產(chǎn)品信息	含17%增值稅
交易方式	款到發(fā)貨或淘寶交易
付款方式	轉(zhuǎn)賬、現(xiàn)金、刷卡、支票或者支付寶等
發(fā)貨時(shí)間	款到24小時(shí)內(nèi)

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【銷售】：（/）：(）/技術(shù)：

【公司】：（Web site）www.fadianji-power。。ｃｏｍ

通過(guò)改變吸聲結(jié)構(gòu)安裝位置、吸聲材料聲阻抗特性和出風(fēng)口處結(jié)構(gòu)，對(duì)比分析了其聲場(chǎng)聲壓的變化。通過(guò)仿真分析驗(yàn)證了排風(fēng)通道隔聲性能較差的主要原因，確定了隔聲罩結(jié)構(gòu)參數(shù)變化與隔聲性能的關(guān)系。zui后，為了研究6kw*型柴油發(fā)電機(jī)組排風(fēng)通道結(jié)構(gòu)對(duì)風(fēng)阻的影響，通過(guò)計(jì)算流體力學(xué)方法(CFD)分析了排風(fēng)通道內(nèi)的壓力場(chǎng)和流場(chǎng)分布，研究了排風(fēng)通道內(nèi)風(fēng)阻的影響因素。通過(guò)改變阻風(fēng)板、消聲器相對(duì)位置和排風(fēng)出口形狀、尺寸，對(duì)比風(fēng)阻變化及流體流速變化。仿真結(jié)果表明移動(dòng)阻風(fēng)板，擴(kuò)大排風(fēng)通道體積及移動(dòng)消聲器相對(duì)阻風(fēng)板的距離可以減小風(fēng)阻，同時(shí)增大排風(fēng)出口處U型擋板寬度及減小金屬柵格寬度可以減小風(fēng)阻，當(dāng)不考慮排風(fēng)出口處吸音海綿表面粗糙度時(shí)其厚度對(duì)風(fēng)阻影響不大。

主營(yíng)發(fā)電機(jī)分為：

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